T 7+. Guzmán, Levi

Texto completo

(1)

8°CongrCongreso eso NacioNacional nal de de MinMinería ería 11 9 9 –– 22 22 de de OctubrOctubre, e, 20102010

Efecto

Efecto del

del tipo

tipo de

de medio

medio de

de molienda

molienda sobre

sobre

la eficiencia de molienda

la eficiencia de molienda

Por:

Por:

Le

Levi

vi Gu

Guzm

zmán

án R.

R.

Ing°

Ing°SeniorSenior de de AplicacioAplicacionesnes Mo

Molyly-C-Copop AdAdesesurur S.S.AA

VIII Congreso Nacional de Minería, 19-22 o

(2)

Introducción

Introducción

•• HiHistóstóriricamcamentente, se ce, se consonsideidera qura que las e las tectecnolnologíogías das de moe molielienda cnda cononvenvenciocional ynal y molienda

molienda semiautogenasemiautogena (SAG) (SAG) son son energéticameenergéticamente nte ineficientes. ineficientes. En En diversasdiversas investigaciones se ha indicado que del total de energía consumida solo se utiliza investigaciones se ha indicado que del total de energía consumida solo se utiliza entre 3

-entre 3 - 5% (Fuer5% (Fuersteneau, 2003) parsteneau, 2003) para realizar el a realizar el trabajo de molietrabajo de molienda.nda.

•• RReecciieenntteemmeenntte ae allgguunnooss investigadore

investigadores indicaron que s indicaron que lala eficiencia energética de molienda eficiencia energética de molienda puede ser alcanzada hasta un puede ser alcanzada hasta un 20%

20% en en la la fractura fractura interpartículinterpartículaa (Fuerstena

(Fuerstenau, u, Kapur, Schoenert,Kapur, Schoenert, Marktscheffel

Marktscheffel, , 1990). (Arentzen,1990). (Arentzen, Bhappu, 2008).

(3)

8°CongrCongreso eso NacioNacional nal de de MinMinería ería 11 9 9 –– 22 22 de de OctubrOctubre, e, 20102010

Introducción

Introducción

•• HiHistóstóriricamcamentente, se ce, se consonsideidera qura que las e las tectecnolnologíogías das de moe molielienda cnda cononvenvenciocional ynal y molienda

molienda semiautogenasemiautogena (SAG) (SAG) son son energéticameenergéticamente nte ineficientes. ineficientes. En En diversasdiversas investigaciones se ha indicado que del total de energía consumida solo se utiliza investigaciones se ha indicado que del total de energía consumida solo se utiliza entre 3

-entre 3 - 5% (Fuer5% (Fuersteneau, 2003) parsteneau, 2003) para realizar el a realizar el trabajo de molietrabajo de molienda.nda.

•• RReecciieenntteemmeenntte ae allgguunnooss investigadore

investigadores indicaron que s indicaron que lala eficiencia energética de molienda eficiencia energética de molienda puede ser alcanzada hasta un puede ser alcanzada hasta un 20%

20% en en la la fractura fractura interpartículinterpartículaa (Fuerstena

(Fuerstenau, u, Kapur, Schoenert,Kapur, Schoenert, Marktscheffel

Marktscheffel, , 1990). (Arentzen,1990). (Arentzen, Bhappu, 2008).

(4)

Introducción

Introducción

•• VarVarios ios invinvestestigaigadordores hes han san señaeñaladlado quo que hay e hay tretres ass aspecpectos tos funfundamdamententaleales cos conn los cuales se puede optimizar la

los cuales se puede optimizar la eficiencia de molienda :eficiencia de molienda :

 – 

 – 

 – 

 –  El uso correcto del medio de molienda (diEl uso correcto del medio de molienda (diEl uso correcto del medio de molienda (diEl uso correcto del medio de molienda (diáááámetro, tipo, densidad, forma)metro, tipo, densidad, forma)metro, tipo, densidad, forma)metro, tipo, densidad, forma)

 – 

 –  El movimiento de la carga molturante.(efecto forros, velocidad)El movimiento de la carga molturante.(efecto forros, velocidad)

 – 

 –  El control automático del circuito de moliendaEl control automático del circuito de molienda

•• PPor or ootrtro o lladado, o, se se ppuuedede ae assegegururaarr que mejorar la “

que mejorar la “eficiencia deeficiencia de molienda

molienda”” es es mumuchcho mao mass

importante que el costo del medio importante que el costo del medio de molienda, ya que los

de molienda, ya que los beneficiosbeneficios de poder lograr mayores

de poder lograr mayores

capacidades de tratamiento y/o capacidades de tratamiento y/o mejores calidades de producto son mejores calidades de producto son varias veces mas importantes que el varias veces mas importantes que el costo del medio de molienda.

(5)

8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010

Rango de tamaño de partícula y

eficiencias de energía para varios equipos

Fuente: Fuersteneau, M., 2003. Principles of mineral processing

70 80 60 3 7 5 1.5 20 – 30 ∞ - 1000 1000 – 200 200 – 20 200 – 2 20 – 5 5 – 0.2 0.2 – 0.001 20 – 1 Explosivos Chancadora Giratoria Chancadora de Cono Molino Autógeno/SemiAutógeno Molino de Barras Molino de Bolas Molino Agitado HPGR Eficiencia Aproximada, % Rango de Tamaño Normal, mm Equipo

(6)

E = kWh ton

kW ton/hr =

 La Energía específica es indiscutiblemente la variable operacional más determinante en los proceso de molienda.

 Definida como la cantidad de Energía (kWh) aplicada, en promedio, a cada ton de mineral molido. Equivalente a la razón entre la Potencia del Molino y el tonelaje horario procesado.

 Existe una clara relación entre la energía Especifica Kwh/ton y el tamaño de producto

P80

Concepto Fundamental

energía específica, kWh/ton

4 5 6 7 8 9 10 11 12 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 Product Size,µµµµm    S  p  e   c    í    f    i  c    E  n  e   r   g   y ,    k    W    h    /    t  o  n Alimentacion 4000µµµµm 2000µµµµm 1000µµµµm

(7)

8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010

“ Si queremos

optimizar

el

Proceso, tenemos que

utilizar la

energia disponible

de manera mas eficiente.

““ Si queremos

Si queremos

optimizar

optimizar

el

el

Proceso, tenemos que

Proceso, tenemos que

utilizar la

utilizar la

energia disponible

energia disponible

de manera mas eficiente.

(8)

La Ecuaci

La Ecuació

ón de la Potencia

n de la Potencia

GRANDY

GRANDY

P = 0.2264 D

3.5

( L/D ) ρ

ap

Nc ( J – J

2

) sin α

HOGG & FUERSTENAU

HOGG & FUERSTENAU

P = 0.2380 D

3.5

(L/D) ρ

ap

Nc ( J – 1.065 J

2

) sin α

MORRELL 

MORRELL 

P = 10.86 L

P = 10.86 L ρ

ρ

apap

Nc D

Nc

D

0.50.5

(2 r

(2 r

m m33

 – 3 r

 – 

3 r

mm22

r

r

 j j

+r

+r

 j j33

) ( sin

) ( sin θ

θ ))

TT

3 (

3 ( rr

mm

 – rr

 – 

 j j

))

En los últimos años diversos investigadores han propuesto ecuaciones

teóricas para poder predecir la demanda de potencia de los molinos de bolas y SAG .

(9)

8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010

La Ecuación de la Potencia

Hogg & Fuerstenau

P

net

= c • W sen

α

α

α

α

• N

Torque

Donde :

W =

ρ

ρ

ρ

ρ

ap

J (

π

π

π

π

D

2

/4) L

c/D

0.447 - 0.476 J

P

P

netnet

= 0.238 D

= 0.238 D

3.53.5

(L/D) N

(L/D)

N

c c

ρ

ρ

ρ

ρ

ρ

ρ

ρ

ρ

apap

( J -- 1.065 J

( J

1.065 J

22

) se

) s

en

n

α

α

α

α

α

α

α

α

(10)

Validación del Modelo de Potencia

base de datos - MolyCop

• Se tomo información

operacional de 73 molinos de bolas y 22 molinos SAG de plantas en Chile, Perú y Brasil, las cuales sirvieron para construir una base de datos.

• Los datos de Potencia de cada una de las

instalaciones fue calculada haciendo uso del software Moly-Cop Tools, y

comparada con la medida a nivel industrial.

(11)

8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010

Moly-Cop ToolsTM

Remarks Industrial Database for the Verification of the Hogg & Fuerstenau Model.

Reference Mill Dimensions and Operating Conditions Experimental

Operation Diameter Length Mill Speed Rotational Charge Balls Ore Density, % Solids Pulp Density Lift Net % Gross

ft ft % Critical peed, rpm Filling,% Filling,% ton/m3 in the Mill ton/m3 Angle, (°)  Power, kW  Losses  Power, kW

Copperton SAG 1 33,50 15,00 69,93 9,25 23,50 10,50 2,80 60,53 1,637 39,27 6148 5,00 6472 Copperton SAG 2 33,50 15,00 70,69 9,36 23,50 10,50 2,80 59,84 1,625 39,67 6263 5,00 6593 Copperton SAG 3 33,50 15,00 70,93 9,39 23,50 10,50 2,80 61,43 1,653 39,17 6230 5,00 6558 Copperton SAG 4 35,20 17,00 69,28 8,94 23,50 10,50 2,80 60,55 1,637 39,50 7852 5,00 8265 Antamina 36,50 18,50 68,50 8,69 28,00 16,00 4,00 75,00 2,286 40,51 13122 10,00 14580 Collahuasi SAG 1 31,50 12,50 77,00 10,51 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 38,30 6199 7,00 6666 Collahuasi SAG 2 31,50 12,50 77,00 10,51 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 36,57 5960 7,00 6409 Collahuasi SAG 3 39,50 21,50 77,00 9,38 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 35,76 17703 7,00 19035 Candelaria SAG1 35,50 15,00 76,20 9,80 31,00 17,50 3,00 74,00 1,974 40,71 10742 7,00 11550 Candelaria SAG2 35,50 15,00 76,20 9,80 31,00 17,50 3,00 74,00 1,974 42,22 11067 7,00 11900 Chuquicamata SAG 16 31,50 16,50 78,00 10,65 28,00 13,00 2,80 78,00 2,006 38,32 7359 5,00 7746 Chuquicamata SAG 17 31,50 16,50 78,00 10,65 28,00 13,00 2,80 78,00 2,006 37,93 7295 5,00 7679

Laguna Seca SAG 4 37,50 19,50 77,00 9,63 25,00 19,00 2,70 71,00 1,808 40,43 15951 7,00 17151

Los Colorados SAG 1 27,50 13,50 79,00 11,54 25,00 13,00 2,70 71,00 1,808 37,05 4038 5,00 4251

Los Colorados SAG 2 27,50 13,50 79,00 11,54 25,00 13,00 2,70 71,00 1,808 37,48 4078 5,00 4293

Los Colorados SAG 3 35,50 18,50 79,00 10,16 25,00 15,00 2,70 71,00 1,808 43,42 12752 5,00 13423

Andina SAG 1 36,00 15,00 78,00 9,96 32,00 14,00 2,80 76,00 1,955 41,81 10500 5,00 11053

Los Pelambres SAG 1 35,50 18,50 78,00 10,03 28,00 14,00 2,80 78,00 2,006 42,64 12517 7,00 13459

Los Pelambres SAG 2 35,50 18,50 78,00 10,03 28,00 14,00 2,80 78,00 2,006 43,29 12670 7,00 13624

Kidston 27,00 12,00 78,00 11,50 26,00 11,00 2,80 76,00 1,955 39,72 3453 7,00 3713

Teniente SAG1 35,50 14,50 77,00 9,90 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 42,85 10640 5,00 11200

Teniente SAG2 37,50 21,50 77,00 9,63 24,00 18,00 2,80 78,00 2,006 42,72 18050 5,00 19000

MILL POWER ESTIMATION Hogg & Fuerstenau Model

SAG MILLS

(12)

0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 22000 24000 0 5000 10000 15000 20000 25000

Potencia Neta Experimental, kW

   P  o   t   e   n   c   i   a    N  e   t   a    E  s   t   i   m   a    d  a  ,    k  W ± 5,7 % error SAG MILLS

Validación de modelo de

Hogg & Fuerstenau

(13)

8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000

Potencia Neta Experimental, kW   P   o   t   e   n   c   i   a   N   e   t   a    E  s  t   i   m   a   d   a ,   k   W ± 8,9 % error BALL MILLS

Validación de modelo de

Hogg & Fuerstenau

(14)

La densidad Aparente de la Carga

P

neta

= 0.238 D

3.5

(L/D) N

c ρρρρap

( J - 1.065 J

2

) sen

αααα

P

P

netaneta

= 0.238 D

= 0.238 D

3.53.5

(L/D) N

(L/D)

N

c c ρρρρρρρρapap

( J -- 1.065 J

( J

1.065 J

22

) se

) s

en

n

αααααααα Densidad Aparente de la carga

(15)

8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010

La

La Densidad

Densidad Aparente

Aparente de la

de la Carga

Carga..!!

..!!

Corresponde al radio del peso total de la carga en el

molino y el volumen aparente acupado por la carga :

Peso (Bolas + Rocas + Pulpa

)

ρ

ρ

ρ

ρ

ap

=

Volumen Aparente de la carga

Normalmente expresado en ton/m

3

.

Corresponde al radio del peso total de la carga en el

molino y el volumen aparente acupado por la carga :

Peso (Bolas + Rocas + Pulpa

)

ρ

ρ

ρ

ρ

ap

=

Volumen Aparente de la carga

Normalmente expresado en ton/m

3

.

ρ

ρ

ρ

ρ

ap

= [ (1-f

v

)

ρ

ρ

ρ

ρ

b

J

b

+ (1-f

v

)

ρ

ρ

ρ

ρ

m

(J - J

b

) +

ρ

ρ

ρ

ρ

p

J

p

f

v

J ] / J

ρ

ρ

ρ

ρ

ap

= [ (1-f

v

)

ρ

ρ

ρ

ρ

b

J

b

+ (1-f

v

)

ρ

ρ

ρ

ρ

m

(J - J

b

) +

ρ

ρ

ρ

ρ

p

J

p

f

v

J ] / J

(16)

Descomposición de la potencia

En función de los componentes de la carga

Como la Demanda de Potencia es proporcional a la Densidad Aparente de la Carga, podemos entonces identificar la contribución a dicha demanda asignable a cada componente de la misma.

Para el caso de molienda convencional de bolas, se tiene el caso especial :

 J 

 J 

 f  

 J 

 J 

 J 

 f  

 J 

 f  

v b b v m b  p  p v ap

]

)

.(

)

1

(

.

)

1

[(

 ρ   ρ  ρ   ρ 

+

+

=

]

)

1

[(

v  p  p v b ap  ρ 

 f  

ρ 

 J 

f  

 ρ 

=

+

Densidad de la bola

(17)

8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010

Densidad del medio de Molienda

(Método de Arquimedes

)

Mediciones realizadas

mostraron que la bola forjada

de alto carbono tiene entre 1.5% a 4.0% de mayor

densidad en comparación a otros tipos de medios de molienda

Diam Forjado Fundida

10-12% Hi-Cr 18-20% Hi-Cr 30-33% Hi-Cr 1.0" 7.813 7.562 7.536 7.542 1.5" 7.805 7.691 7.560 7.551 7.545 2.0" 7.802 7.680 7.580 7.558 7.531 2.5" 7.812 7.657 7.603 7.556 7.512 3.0" 7.798 7.647 7.593 7.511 7.501

Tipo de medio de molienda

7.300 7.400 7.500 7.600 7.700 7.800 7.900 1.0" 1.5" 2.0" 2.5" 3.0" Diametro de Bola (pulg)

   D    e    n    s    i    d    a    d    (    g    r    /    c    m    3    ) Forjado HiC 10-12% Hi-Cr 18-20% Hi-Cr 30-33% Hi-Cr Fundida HiC

(18)

La Densidad del medio de Molienda

Su efecto en la demanda de Potencia

Grinding Media power demand - Batch test

0.4200 0.4300 0.4400 0.4500 0.4600 0.4700 0.4800 0.4900 0.5000 0.5100 0.5200 Forged Cast 12%Cr 18%Cr 32 %Cr Ball Type    P    o  w    e    r    (    k  w    ) Ag-Au Au Cu Cu-Coarse

Se realizaron pruebas a nivel laboratorio con diferentes medios de molienda y Diferentes tipos de mineral, notándose claramente relación entre el tipo de medio de molienda y la demanda de potencia.

(19)

8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010

“Con Ingeniería Desarrollamos Minería” TECSUP – Trujillo, PERU

2.0

   S

  o

   f

   t

  w

  a

  r

  e

   f

  o

  r

   t

   h

  e

  a

  n

  a

   l

  y

  s

   i

  s

  o

   f

   S

  o

   f

   t

  w

  a

  r

  e

   f

  o

  r

   t

   h

  e

  a

  n

  a

   l

  y

  s

   i

  s

  o

   f

   M

   i

  n

  e

  r

  a

   l

   G

  r

   i

  n

   d

   i

  n

  g

   M

   i

  n

  e

  r

  a

   l

   G

  r

   i

  n

   d

   i

  n

  g

   P

  r

  o

  c

  e

  s

  s

  e

  s

   P

  r

  o

  c

  e

  s

  s

  e

  s

(20)

Simulaciones de Interés

• En base a las consideraciones anteriores y haciendo uso del software Moly-Cop Tools; se realizaron simulaciones en un molino 24’ x 36´, con la finalidad de demostrar el efecto de la densidad del medio de molienda sobre la eficiencia de molienda. (se utilizo valores para una bola de 3.0”)

Moly-Cop ToolsTM (Version 2.0)

Simulation N° 0 Remarks 30.60 % Solids 53.97 % - Size 18 148.2 P80   Bpc 0.019 17.61 psi Bpf 0.270 Bpw 0.227 8 # of Cyclones 6.60 Vortex 4.69 Apex ton/hr 1000.0 F80 1293 78.00 %Solids Water, 346.8 Water, m3 /hr m3 /hr 1497.9 Gross kW 7206.1

% Balls 40.00 Circ. Load 236.67 % Critical 71.00 m3 /hr

4231 % Solids 70.00 % Solids 53.42 kWh/ton 7.21

Wio 13.26

(21)

8°Congreso Nacional de Minería 1 9 – 22 de Octubre, 2010

Simulaciones de Interés

Efecto de la potencia a nivel Industrial

Haciendo uso de la formula de Hogg & Fuersteneau, se calculo la potencia demanda por cada uno de los tipos de medios de molienda. Medio de Molienda Densidad, gr/cc densidad (%) Potencia, Kw Dif Potencia, (%) Forjado HiC 7.798 11531 Fundida HiC 7.647 1.93% 11339 -1.69% 10-12% Hi-Cr 7.593 2.63% 11271 -2.31% 18-20% Hi-Cr 7.511 3.68% 11166 -3.27% 30-33% Hi-Cr 7.501 3.81% 11154 -3.38%

Variacion de la Potencia en funcion del tipo de Medio de Molienda 10900 11000 11100 11200 11300 11400 11500 11600

Tipo de Medio de Molienda

   P    o    t    e    n    c    i    a ,    K    w Forjado HiC Fundida HiC 10-12% Hi-Cr 18-20% Hi-Cr 30-33% Hi-Cr

(22)

Se realizaron simulaciones, manteniendo el tonelaje de alimentación fresca, los resultados mostraron que el medio de molienda forjado obtiene un tamaño de

producto mas fino, como consecuencia de una mayor eficiencia de molienda.

Forjado Fundido HCr12% HCr18% HCr32% Tm/Hr 1100 1100 1100 1100 1100 F80 (micrones) 3677 3677 3677 3677 3677 P80 (micrones) 148.3 151 152.6 154.7 154.4 C.E (Kwhr/Ton) 10.48 10.31 10.24 10.14 10.15 WiO (Kwh/ton) 15.97 15.91 15.89 15.86 15.87 Radio de Red. 2.53 2.46 2.43 2.39 2.39 C.C (%) 278 284 286 289 2.89 Medio de Molienda

Simulaciones de Interés

(23)

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Simulaciones de Interés

Efecto sobre el tamaño de partícula

Media Type - Effect of Grinding Performance

130 135 140 145 150 155 160 165 170

HiC Fundida HiCr 12% HiCr 18% HiCr 31%

Media Type    P    8    0 15 15.5 16 16.5 17 17.5    W    i    O P80 WiO

(24)

De igual manera se realizaron simulaciones, manteniendo un mismo tamaño de producto P80 y maximizando el tonelaje de alimentación fresca. Los medios de

molienda forjado obtuvieron hasta un 2.2% de mayor capacidad de

tratamiento que el medio de molienda mas cercano. De igual manera se logro reducir el WiO (Kwh/ton) indicativo de un proceso mas eficiente enérgicamente hablando. Forjado Fundido HCr12% HCr18% HCr32% Tm/Hr 1125 1100 1090 1076 1078 F80 (micrones) 3677 3677 3677 3677 3677 P80 (micrones) 151 151 151 151 151 C.E (Kwhr/Ton) 10.26 10.31 10.34 10.36 10.36 WiO (Kwh/ton) 15.83 15.91 15.94 15.98 15.98 Radio de Red. 2.43 2.46 2.47 2.49 2.49 C.C (%) 287 284 282 280 280 Medio de Molienda

Simulaciones de Interés

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Simulaciones de Interés

Efecto sobre la capacidad tratamiento

Media Type - Effect of Grinding Performance

1000 1050 1100 1150 1200

HiC Fundida HiCr 12% HiCr 18% HiCr 31%

M edia Type    T    M    /    H    r 15 15.5 16 16.5 17    W    i    O Ton/Hr WiO 2.2% 4.3% Forjad a

(26)

0.001 0.01 0.1 1 10 1 10 100 1000 10000 100000 Particle Size,µµµµm    S    e    l    e    c    t    i    o    n    F  u    n    c    t    i    o    n ,    t    o    n    /    k    W    h . SiE = α 0 (di)α1 / [ 1 + (d /di crit2] SiE = α 0 (di)α1 / [ 1 + (d /di crit2] α αα α0 α αα α1 dcrit (α (α (α (α2-αααα1)

En diferentes estudios (Muranda, 1990; Guzmán 2001) han demostrado que la función selección SiE, (moliendabilidad) tiene un rol fundamental sobre el proceso

de molienda, especialmente el parámetro α

o; el cual representa la velocidad de

molienda del mineral.

Simulaciones de Interés

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Pruebas de Laboratorio - Batch

Breakage Parameters - Gold Ore

0.010 0.100 1.000 10.000

10 100 1000 10000 100000

Particle Size (microns)

   S  e    l  e  c    t    i  o  n    F  u   n   c    t    i  o  n    (    S    i    E    ) Forjados 10 - 12% Cr 18-20% Cr 30-33% Cr Silver/Gold Ore

(28)

Determinación de la Función Selección

Pruebas de laboratorio - Batch

Los resultados de las pruebas batch determinaron que los medios de molienda forjados de alto carbono tienen una mejor función selección (moliendabilidad) en comparación a los otros tipos de medios de molienda evaluados

Breakage Parameters - Cu- Ore

0.010 0.100 1.000 10.000

10 100 1000 10000 100000

Particle Size (microns)

   S  e    l  e  c    t    i  o  n    F  u   n   c    t    i  o  n    (    S    i    E    ) MCA 10 - 12% Cr 18-20% Cr 30-33% Cr

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Se realizaron simulaciones del efecto del tipo de molienda sobre la moliendabilidad del mineral y su efecto sobre el rendimiento operacional. Se observo que los

medios de molienda forjados obtienen hasta un 3.8% de mayor capacidad del

medio de molienda mas cercano. De igual manera se logro reducir el WiO de 16.07 a 15.57 Kwh/ton indicativo de un proceso mas eficiente enérgicamente hablando.

Forjado Fundido HCr12% HCr18% HCr32% Tm/Hr 1142 1100 1078 1060 1070 F80 (micrones) 3677 3677 3677 3677 3677 P80 (micrones) 151 151 151 151 151 C.E (Kwhr/Ton) 10.1 10.31 10.45 10.41 10.42 WiO (Kwh/ton) 15.57 15.91 16.12 16.06 16.07 Radio de Red. 2.4 2.46 2.69 2.87 2.73 C.C (%) 289 284 285 284 284 Medio de Molienda

Simulaciones de Interés

(30)

Media Type Effect on Throughput 1050 1070 1090 1110 1130 1150 Forged Cast HCr12% HCr18% HCr32% Media Type    T    h    r    o  u    g    h    p  u    t    (    M    T    (    h    r    ) 3.8% higher  MT/Hr throughput 6.7% Higher Throughput

Simulaciones de Intéres

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Conclusiones

• Se ha demostrado que es posible optimizar el proceso de molienda mediante la selección correcta del medio de molienda que permita maximizar la

eficacia (demanda de potencia ) y la eficiencia energética del proceso (utilización correcta).

• Es necesario considerar cambios en la forma de medición y evaluación del proceso de molienda no solo considerando términos de capacidad de

tratamiento, consumo de acero y de energía, sino también incluir el análisis de la moliendabilidad de mineral la cual es una poderosa herramienta de optimización del proceso.

• De igual manera se ha demostrado que las diferencias en ladensidad de los medios de molienda afecta necesariamente el peso de la carga molturante, lo cual a su vez afectará la demanda de potencia y por lo tanto la eficiencia energética del proceso de molienda.

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